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主题:富士通12LEC到底是不是用膨胀阀？
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小功率变频空调器采用电子膨胀阀与毛细管节流的性能对比分析（转）
变频制冷家用电器之所以能够高效节能是由于可以根据负荷变化随时对压缩机实行无级能量调节。这就要求制冷剂供液量的调节范围宽。电子膨胀阀具有流量调节范围大、控制精度高和适于智能控制等特点，是变频制冷系统上理想的节流机构。然而，其价格较高，导致产品成本升高。注意到变频制冷家用电器大部分时间工作在一段频率范围区间内，而且毛细管的价格低，我们就能否在小功率家电制冷系统内采用毛细管节流这个问题进行了电子膨胀阀与毛细管节流的性能对比分析。结果表明，以空调器为例，各运行频率下，采用电子膨胀阀时系统制冷性能均优于采用毛细管，在20Hz、80Hz、120Hz时，前者的制冷量、EER比后者分别高出14.6%、10%，5%、6%，和17%、16%。由此可见，在常用频率区间（40Hz－80Hz），采用毛细管节流也具有可以接受的性能，说明小功率变频家用电器上采用毛细管节流是可行的。
应谨慎选择毛细管的尺寸
毛细管的结构参数如长度、内径等是否合适对变频制冷系统的性能有相当大的影响。我们采用经过实验验证的计算模拟方法揭示了不同频率时小冷量变频空调器制冷系统的制冷量、输入功率、EER、质量流量、蒸发温度、冷凝温度、排气温度和过冷度随毛细管长度（内径为1.42mm）的变化规律，分析了产生这些变化的原因。在此基础上，提出了确定小冷量变频空调器制冷系统单根毛细管尺寸应考虑的主要因素。对于采用排气冷却电机方式的变频压缩机的系统而言，应综合考虑制冷量、EER、排气温度和蒸发温度等因素。同时还应该注意到，拓宽变频压缩机电机的较高效率范围以及开发和采用吸气冷却电机型的变频压缩机对于改变高频运行时的制冷系统性能非常重要。
变频空调器的节流是运用电子膨胀阀控制流量，它的室外微处理器可以根据设在膨胀阀进出口、压缩机中气管处的温度传感器收集的信息来控制阀门的开启度，随时改变制冷剂的流量。压缩机的转速与膨胀阀的开启度相对应，使蒸发器的能力得到最大限度的发挥。同时，由于采用了电子膨胀阀作为节流元件，化霜时不停机，利用压缩机排气的热量先向室内供热，余下热量送到室外，将换热器翅片上的霜融化。
我家的两台松下空调都没有用电子膨胀阀，所以化霜很明显，而大金的那台柜机是用了电子膨胀阀所以化霜的时候我是不知道的，有一次sailholder说他的机器已经化了两次霜了，我说大金没化过，现在看来不是没化过，是化了我不知道而已！
除了这个好处，用电子膨胀阀的能效比会更高，但是在小功率机器上采用毛细管节流是可行的。这也是各大厂商节约成本的原因吧！
变频制冷家用电器之所以能够高效节能是由于可以根据负荷变化随时对压缩机实行无级能量调节。这就要求制冷剂供液量的调节范围宽。电子膨胀阀具有流量调节范围大、控制精度高和适于智能控制等特点，是变频制冷系统上理想的节流机构。然而，其价格较高，导致产品成本升高。注意到变频制冷家用电器大部分时间工作在一段频率范围区间内，而且毛细管的价格低，我们就能否在小功率家电制冷系统内采用毛细管节流这个问题进行了电子膨胀阀与毛细管节流的性能对比分析。结果表明，以空调器为例，各运行频率下，采用电子膨胀阀时系统制冷性能均优于采用毛细管，在20Hz、80Hz、120Hz时，前者的制冷量、EER比后者分别高出14.6%、10%，5%、6%，和17%、16%。由此可见，在常用频率区间（40Hz－80Hz），采用毛细管节流也具有可以接受的性能，说明小功率变频家用电器上采用毛细管节流是可行的。
应谨慎选择毛细管的尺寸
毛细管的结构参数如长度、内径等是否合适对变频制冷系统的性能有相当大的影响。我们采用经过实验验证的计算模拟方法揭示了不同频率时小冷量变频空调器制冷系统的制冷量、输入功率、EER、质量流量、蒸发温度、冷凝温度、排气温度和过冷度随毛细管长度（内径为1.42mm）的变化规律，分析了产生这些变化的原因。在此基础上，提出了确定小冷量变频空调器制冷系统单根毛细管尺寸应考虑的主要因素。对于采用排气冷却电机方式的变频压缩机的系统而言，应综合考虑制冷量、EER、排气温度和蒸发温度等因素。同时还应该注意到，拓宽变频压缩机电机的较高效率范围以及开发和采用吸气冷却电机型的变频压缩机对于改变高频运行时的制冷系统性能非常重要。
变频空调器的节流是运用电子膨胀阀控制流量，它的室外微处理器可以根据设在膨胀阀进出口、压缩机中气管处的温度传感器收集的信息来控制阀门的开启度，随时改变制冷剂的流量。压缩机的转速与膨胀阀的开启度相对应，使蒸发器的能力得到最大限度的发挥。同时，由于采用了电子膨胀阀作为节流元件，化霜时不停机，利用压缩机排气的热量先向室内供热，余下热量送到室外，将换热器翅片上的霜融化。
我家的两台松下空调都没有用电子膨胀阀，所以化霜很明显，而大金的那台柜机是用了电子膨胀阀所以化霜的时候我是不知道的，有一次sailholder说他的机器已经化了两次霜了，我说大金没化过，现在看来不是没化过，是化了我不知道而已！
除了这个好处，用电子膨胀阀的能效比会更高，但是在小功率机器上采用毛细管节流是可行的。这也是各大厂商节约成本的原因吧！
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这个家伙很懒，什么也没留下......
发表于:2007-07-13 17:31:00
推荐：我和老公愚蠢幼稚的行为（转帖的，我看的笑死了）
...第13楼...
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发表于:2007-07-13 18:04:00
推荐：人穷 省了2个月钱 终于能带儿子去吃次KFC了 太享受了
...第20楼...
-1
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发表于:2007-07-13 19:10:00
推荐：最成功的70年代单身贴,成功牵手30多对,快来加入我们!
...第36楼...
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前人的很多文献也都可以参考。。。
转---摘要：本文
[color="#333333"]电子[/color]
膨胀阀的流量特性进行了
[color="#333333"]研究[/color]
，实验测定了不同结构的电子膨胀阀在不同工况下的流量特性。在考虑膨胀阀的流通面积、阀头结构、膨胀阀进出口工况、制冷剂性质等参数的
[color="#333333"]影响[/color]
下，基于实验数据，拟合了R410A在指定工况下的流量特性关联式，获得的关联式与实际数据的相对偏差在-7.6%—0.5%之间。
关键词：电子膨胀阀 流量特性 制冷剂
1引言制冷系统中的节流机构与压缩机、冷凝器、蒸发器并称为制冷系统的“四大件”，是制冷系统中必不可少的元件之一，起着节流降压的作用。它直接控制着蒸发器制冷剂的流量和蒸发器出口的过热度。节流机构与系统其它主要部件的良好匹配是改善系统运行并适应系统负荷变化的基础。
由于毛细管和节流短管流通面均不可变，对于流量特性其影响因素相对较少。国内外研究者对流量特性研究较多[1-5]，并
[color="#333333"]总结[/color]
了许多流量特性的经验或半经验公式。Wolf[5]等对以R22, R134A, 与R410A为工质的毛细管的流量特性提出了无量纲经验公式。Melo[6]等对以R12, R134A, R600A为工质的毛细管的流量特性提出了经验公式。Kim[7]等人对以R22, R407C,R410A为工质的不同形状的毛细管流量特性提出了类似于Wolf的经验公式。以上三家的经验公式精度都较高。Aaron与Domanski[8]，Kim与O’Neal[9]针对以R22为工质，Choi与Kim[10]针对以R410A为工质的节流短管的流量特性提出了经验公式，其公式精度较高。
而对于其它可变节流面积的节流机构—热力膨胀阀和电子膨胀阀，影响流量特性的因素较多，
[color="#333333"]目前[/color]
鲜有述及。新型制冷剂如R134A、R407C和R410A等的使用，不仅对膨胀阀制造
[color="#333333"]企业[/color]
带来了新的难题，对于膨胀阀的用户也带来了新的挑战。
随着变频空调的日益流行，电子膨胀阀的
[color="#333333"]应用[/color]
越来越广泛。与传统的毛细管、节流短管以及热力膨胀阀相比，电子膨胀阀调节精度高，调节范围大等优点。但是，目前对于电子膨胀阀流量特性的研究还很薄弱。仍然采用水力学公式对它进行描述[11]：
（1）
式中：
为制冷剂流量，
为流量系数
为流通面积，
为进口制冷剂的密度，
、
分别为膨胀阀进出口压力，
迄今为止，对影响节流机构流量特性的因素，众家说法不一，甚至出现了相互矛盾的说法。Kim与O’Neal[12]认为节流机构的流量特性与节流机构几何特性，入口条件，出口压力有关，并以此拟合出了节流短管的流量系数半经验公式。Singh[13]等人认为节流机构的流量特性不仅与上述因素有关，还与制冷剂物性有关。市川常雄[18]认为锥阀的流量系数与阀针的角度，阀的开度，节流通道直径等因素有关。笠井浩爾对阀进行了系统的进行了研究[19] ,并得出线性阀的流量系数不仅与工质的物性有关,还与阀的几何参数有关。Stone[20]认为球阀的流量系数与雷诺数成指数关系：
(2)
、n的取值与阀的几何结构有关。
阿武芳朗[21]等认为滑阀的流量系数不仅与Re数有关，而且与阀口开度，径向间隙等都有关系。D.D.Wile[22]研究了热力膨胀阀的流量特性后认为流量系数与膨胀阀的几何特性无关，而与制冷剂物性以及进出口条件有关，并针对R22为制冷剂时提出了流量系数的经验公式：
（3）
式中：ρ－制冷剂液体进口密度，kg/m3 ν－制冷剂出口比容， m3/ kg
而A.Davies和T.C.Daniels[23]则认为流量系数仅仅与工质的出口干度有关，并指出饱和的R12制冷剂液体通过薄刃锐孔节流时，实际流量与节流后的干度成线性反比。
本文通过建立基于液环法的实验系统，对新工质R410A电子膨胀阀的节流特性进行研究，获得了膨胀阀流量系数与阀体几何结构，进出口条件以及制冷剂物性的关系。
2 实验台及电子膨胀阀试样简介2.1 实验台简介
图1为试验的原理图。图中,实验台的
[color="#333333"]理论[/color]
循环为1 - 2 - 3 - 4 -1 ，实际制冷系统循环为6 - 5 - 2 - 3 - 6。其中,4→1 为制冷剂在磁力泵中压力升高的过程；1 →2为低压换热器中加热升温过程；2 →3 为节流过程；3 →4 为高压换热器中冷凝放热过程；6 →5 为制冷循环中压缩机压缩过程；5 →2 为制冷循环中冷凝放热过程；2 →3 为节流过程；3 →6 为制冷循环蒸发器中蒸发过程。
图1 实验台原理图试验采用新工质R410A，试验台的装置如图2：
图2 实验装置图实验控制的参数为电子膨胀阀前的温度、压力。测试结果为制冷剂流量，采用质量流量计测量。电子膨胀阀从全关到全开为500脉冲，，开度由PLC控制。阀前温度通过调节热水泵变频器频率改变热水循环流量来获得，阀后温度和压力可以通过改变乙二醇泵变频器频率来获得。
2.2 实验参数设定
本文对DPF系列电子膨胀阀进行了实验，选取的膨胀阀有DPF1.6、DPF1.8、DPF2.0、DPF2.2四种膨胀阀,膨胀阀的阀针、阀座结构如图3。不同膨胀阀的阀针、阀座参数不同。实验过程中，将同一个阀针安放在不同的阀中进行了实验。
根据国际标准，本文测试工况点：
阀前压力：23.981、27.014、30.333bar，冷凝温度：40、45、50
，过冷度：1.5
、5
、10
。蒸发温度分别为0
、5
、10
；本试验中阀前温度偏差可控制在±0.2
；阀前、阀后压力偏差控制在±20kPa；阀后温度偏差控制在±1
。
3 实验结果及
[url=http://www.studa.net/][color="#333333"]分析[/color][/url]
将膨胀阀的开度依次增加50脉冲从100脉冲到500脉冲，将工况稳定在设定点180s，记录所测的质量流量。
前人对毛细管、节流短管以及膨胀阀的研究结果表明[5-10,12]，节流机构的流量特性与节流机构的进口温度、压力，出口压力、干度，进出口的压力差，节流机构的流通面积，节流机构的结构参数等因素有关。因此本文选取
，
，
，
，
，
，
，
，
，
为变量对膨胀阀流量特性进行关联式拟合。可以表示为：
（3）
式中各项意义如表1：
表1
阀座孔的内径，
流通面积的等效直径
流通面积
入口过冷度
进口压力
进出口压力差
出口干度
进口密度
进口动力粘度
进口汽化潜热
临界温度
临界压力
本文选取
，
，
，
作为基本物理量。对（3）式进行量纲
[color="#333333"]分析[/color]
可得：
（4）
至
的意义如表2
表2
本文将（4）式写成方程（5）的形式：
（5）
本文基于DPF1.6，DPF1.8，DPF2.0，DPF2.2四种阀的实验数据拟合出了如（5）式形式的关联式：
(6)
并将关联式（6）对DPF2.2阀座内置2.0阀针膨胀阀的实验数据进行验证，其关联式与实验结果的相对偏差如图3：
图3 关联式相对偏差从图3中可以看出，关联式与实验结果的相对偏差在-7.6%—0.5%之间，相对偏差较小。
4 结论本文通过液环法节流机构实验台，对不同阀头结构的
[color="#333333"]电子[/color]
膨胀阀使用R410A为制冷剂时在不同工况下的流量特性进行了实验
[color="#333333"]研究[/color]
。在考虑不同流通面积、阀前工况、阀前物性、阀前后压力差、阀后工况、阀体结构等参数的
[color="#333333"]影响[/color]
的情况下，拟合出了电子膨胀阀流量特性的关联式。关联式经实验验证，相对偏差在-7.6%—0.5%之间，能够较准确的描述R410A在冷凝温度40
至50
之间，过冷度在1.5
至10
之间，出口温度在0
至10
之间经过电子膨胀阀的流量特性。
[color="#333333"]参考[/color]
[color="#333333"]文献[/color]
[1] Stabler LA.
[color="#333333"]The[/color]
ory and use of a capillary tube for liquid refrigerant control. Refrigerating Eng 1948;55(1):55–9.
[2] Li RY, Lin S, Chen ZH. Numerical modeling of thermodynamic non-equilibrium flow of refrigerant through capillary tubes. ASHRAE Trans 1990;96(1):542–9.
[3] Chen ZH, Li RY, Lin S, Chen ZY. A correlation for metastable flow of refrigerant 12 through capillary tubes.ASHRAE Trans 1990;96(1):550–4
[4] Wijaya H. Adiabatic capillary tube test data for HFC-134a. In: Proceedings of the Int. Refrigeration Conf. At Purdue, West Lafayette, Indiana, USA; 1992. p. 63–71.
[5] Wolf DA, Bittle RR, Pate MB. Adiabatic capillary tube performance with alternative refrigerants. ASHRAE RP-762, 1995.
[6]Melo C, Ferreira RTS, Neto CB, Goncalves JM, Mezavila MM. An experimental analysis of adiabatic capillary tubes. Applied Thermal Eng 1999;19:669–94.
[7]Kim SG, Kim MS, Ro ST. Experimental investigation of the performance of R22, R407C, and R410A in several capillary tubes for air-conditioner. Int J Refrigeration 2002;25:521–31.
[8]Aaron DA, Domanski PA. Experimentation, analysis, and correlation of refrigerant-22 flow through short tube restrictors. ASHRAE Trans 1990;96(1):729–42.
[9]Kim YC, O’Neal DL. Two-phase flow of R-22 through short tube orifices. ASHRAE Trans 1994;100(1):323–34.
[10]Choi Chung,Kim. A generalized correlation for two-phase flow of alternative refrigerants through short tube orifices. International Journal of Refrigeration 27 (2004) 393–400
[11] Yongchan Kim, 1994. “Two-phase Flow of R-134a and R-12 through Short-Tube Orifices”, ASHRAE Transactions 100(part2), 582-591.
[12] Kim Y, O’Neal DL. A semi-empirical model of two-phase flow of refrigerant-134-a through short tube orifices.Experimental Thermal and Fluid Science 1994;9(4):426–35.
[13] Singh GM, Hrnjak PS, Bullard CW. Semi-empirical model of refrigerant R134a flow through orifice tubes. International Journal of HVAC&R Research 2001;7(3):245–62.
[14] 市川常雄, 清水孝,ボペット牟の流量系にっぃて，机论31卷222号1965,PP.317-319.
[15] 笠井浩爾, 丹ボすぺト弁の流量系数につぃて, 机论32卷, 251号,1967:1083-1096.
[16] stone J A. Discharge coefficient and steady—state flow forces for hydraulic poppet valves. Trans ASME, Jour.Engng,82 Ser.D-1(march 1960):144-158.
[17] 阿武芳朗 秋山伸幸, スぅ-ル形油压方向切换牟の流量系数にっぃて(第一报,第二报).日本机械学会论文集36卷286号1970, PP.960-981.
[18] Wile D.D. “The Measurement of Expansion Valve Capacity”, Refrigeration Engineering,1935(8).
[19]Davies A Davids T C “Single and Two-phase Flow of DIchlorodifluoromethrane through Sharp-edaged Orifices”,ASHRAE Transaction 1973,79,part
转---摘要：本文
[color="#333333"]电子[/color]
膨胀阀的流量特性进行了
[color="#333333"]研究[/color]
，实验测定了不同结构的电子膨胀阀在不同工况下的流量特性。在考虑膨胀阀的流通面积、阀头结构、膨胀阀进出口工况、制冷剂性质等参数的
[color="#333333"]影响[/color]
下，基于实验数据，拟合了R410A在指定工况下的流量特性关联式，获得的关联式与实际数据的相对偏差在-7.6%—0.5%之间。
关键词：电子膨胀阀 流量特性 制冷剂
1引言制冷系统中的节流机构与压缩机、冷凝器、蒸发器并称为制冷系统的“四大件”，是制冷系统中必不可少的元件之一，起着节流降压的作用。它直接控制着蒸发器制冷剂的流量和蒸发器出口的过热度。节流机构与系统其它主要部件的良好匹配是改善系统运行并适应系统负荷变化的基础。
由于毛细管和节流短管流通面均不可变，对于流量特性其影响因素相对较少。国内外研究者对流量特性研究较多[1-5]，并
[color="#333333"]总结[/color]
了许多流量特性的经验或半经验公式。Wolf[5]等对以R22, R134A, 与R410A为工质的毛细管的流量特性提出了无量纲经验公式。Melo[6]等对以R12, R134A, R600A为工质的毛细管的流量特性提出了经验公式。Kim[7]等人对以R22, R407C,R410A为工质的不同形状的毛细管流量特性提出了类似于Wolf的经验公式。以上三家的经验公式精度都较高。Aaron与Domanski[8]，Kim与O’Neal[9]针对以R22为工质，Choi与Kim[10]针对以R410A为工质的节流短管的流量特性提出了经验公式，其公式精度较高。
而对于其它可变节流面积的节流机构—热力膨胀阀和电子膨胀阀，影响流量特性的因素较多，
[color="#333333"]目前[/color]
鲜有述及。新型制冷剂如R134A、R407C和R410A等的使用，不仅对膨胀阀制造
[color="#333333"]企业[/color]
带来了新的难题，对于膨胀阀的用户也带来了新的挑战。
随着变频空调的日益流行，电子膨胀阀的
[color="#333333"]应用[/color]
越来越广泛。与传统的毛细管、节流短管以及热力膨胀阀相比，电子膨胀阀调节精度高，调节范围大等优点。但是，目前对于电子膨胀阀流量特性的研究还很薄弱。仍然采用水力学公式对它进行描述[11]：
（1）
式中：
为制冷剂流量，
为流量系数
为流通面积，
为进口制冷剂的密度，
、
分别为膨胀阀进出口压力，
迄今为止，对影响节流机构流量特性的因素，众家说法不一，甚至出现了相互矛盾的说法。Kim与O’Neal[12]认为节流机构的流量特性与节流机构几何特性，入口条件，出口压力有关，并以此拟合出了节流短管的流量系数半经验公式。Singh[13]等人认为节流机构的流量特性不仅与上述因素有关，还与制冷剂物性有关。市川常雄[18]认为锥阀的流量系数与阀针的角度，阀的开度，节流通道直径等因素有关。笠井浩爾对阀进行了系统的进行了研究[19] ,并得出线性阀的流量系数不仅与工质的物性有关,还与阀的几何参数有关。Stone[20]认为球阀的流量系数与雷诺数成指数关系：
(2)
、n的取值与阀的几何结构有关。
阿武芳朗[21]等认为滑阀的流量系数不仅与Re数有关，而且与阀口开度，径向间隙等都有关系。D.D.Wile[22]研究了热力膨胀阀的流量特性后认为流量系数与膨胀阀的几何特性无关，而与制冷剂物性以及进出口条件有关，并针对R22为制冷剂时提出了流量系数的经验公式：
（3）
式中：ρ－制冷剂液体进口密度，kg/m3 ν－制冷剂出口比容， m3/ kg
而A.Davies和T.C.Daniels[23]则认为流量系数仅仅与工质的出口干度有关，并指出饱和的R12制冷剂液体通过薄刃锐孔节流时，实际流量与节流后的干度成线性反比。
本文通过建立基于液环法的实验系统，对新工质R410A电子膨胀阀的节流特性进行研究，获得了膨胀阀流量系数与阀体几何结构，进出口条件以及制冷剂物性的关系。
2 实验台及电子膨胀阀试样简介2.1 实验台简介
图1为试验的原理图。图中,实验台的
[color="#333333"]理论[/color]
循环为1 - 2 - 3 - 4 -1 ，实际制冷系统循环为6 - 5 - 2 - 3 - 6。其中,4→1 为制冷剂在磁力泵中压力升高的过程；1 →2为低压换热器中加热升温过程；2 →3 为节流过程；3 →4 为高压换热器中冷凝放热过程；6 →5 为制冷循环中压缩机压缩过程；5 →2 为制冷循环中冷凝放热过程；2 →3 为节流过程；3 →6 为制冷循环蒸发器中蒸发过程。
图1 实验台原理图试验采用新工质R410A，试验台的装置如图2：
图2 实验装置图实验控制的参数为电子膨胀阀前的温度、压力。测试结果为制冷剂流量，采用质量流量计测量。电子膨胀阀从全关到全开为500脉冲，，开度由PLC控制。阀前温度通过调节热水泵变频器频率改变热水循环流量来获得，阀后温度和压力可以通过改变乙二醇泵变频器频率来获得。
2.2 实验参数设定
本文对DPF系列电子膨胀阀进行了实验，选取的膨胀阀有DPF1.6、DPF1.8、DPF2.0、DPF2.2四种膨胀阀,膨胀阀的阀针、阀座结构如图3。不同膨胀阀的阀针、阀座参数不同。实验过程中，将同一个阀针安放在不同的阀中进行了实验。
根据国际标准，本文测试工况点：
阀前压力：23.981、27.014、30.333bar，冷凝温度：40、45、50
，过冷度：1.5
、5
、10
。蒸发温度分别为0
、5
、10
；本试验中阀前温度偏差可控制在±0.2
；阀前、阀后压力偏差控制在±20kPa；阀后温度偏差控制在±1
。
3 实验结果及
[url=http://www.studa.net/][color="#333333"]分析[/color][/url]
将膨胀阀的开度依次增加50脉冲从100脉冲到500脉冲，将工况稳定在设定点180s，记录所测的质量流量。
前人对毛细管、节流短管以及膨胀阀的研究结果表明[5-10,12]，节流机构的流量特性与节流机构的进口温度、压力，出口压力、干度，进出口的压力差，节流机构的流通面积，节流机构的结构参数等因素有关。因此本文选取
，
，
，
，
，
，
，
，
，
为变量对膨胀阀流量特性进行关联式拟合。可以表示为：
（3）
式中各项意义如表1：
表1
阀座孔的内径，
流通面积的等效直径
流通面积
入口过冷度
进口压力
进出口压力差
出口干度
进口密度
进口动力粘度
进口汽化潜热
临界温度
临界压力
本文选取
，
，
，
作为基本物理量。对（3）式进行量纲
[color="#333333"]分析[/color]
可得：
（4）
至
的意义如表2
表2
本文将（4）式写成方程（5）的形式：
（5）
本文基于DPF1.6，DPF1.8，DPF2.0，DPF2.2四种阀的实验数据拟合出了如（5）式形式的关联式：
(6)
并将关联式（6）对DPF2.2阀座内置2.0阀针膨胀阀的实验数据进行验证，其关联式与实验结果的相对偏差如图3：
图3 关联式相对偏差从图3中可以看出，关联式与实验结果的相对偏差在-7.6%—0.5%之间，相对偏差较小。
4 结论本文通过液环法节流机构实验台，对不同阀头结构的
[color="#333333"]电子[/color]
膨胀阀使用R410A为制冷剂时在不同工况下的流量特性进行了实验
[color="#333333"]研究[/color]
。在考虑不同流通面积、阀前工况、阀前物性、阀前后压力差、阀后工况、阀体结构等参数的
[color="#333333"]影响[/color]
的情况下，拟合出了电子膨胀阀流量特性的关联式。关联式经实验验证，相对偏差在-7.6%—0.5%之间，能够较准确的描述R410A在冷凝温度40
至50
之间，过冷度在1.5
至10
之间，出口温度在0
至10
之间经过电子膨胀阀的流量特性。
[color="#333333"]参考[/color]
[color="#333333"]文献[/color]
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[color="#333333"]The[/color]
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这个家伙很懒，什么也没留下......
发表于:2007-07-13 19:11:00
推荐：:==25 岁 以 后 知 道 你 就 太 晚 了【实用】 !!!
...第37楼...
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